Die in der Messapparatur integriert

Die in der Messapparatur integrierten Schutzheizzonen in dem äußeren Heizungsring haben die Aufgabe, laterale Wärmeströme am Rand der Probe zu verhindern und somit Messfehler zu verringern. Da sich die Heizzonen in ihren Abmessungen über die Höhe des Plattenaufbaus erstrecken, ist es wichtig, ein Temperaturgefälle entsprechend dem Temperaturgradienten durch die Probe herzustellen. Das bedeutet, dass eine Temperaturdifferenz von 50 K durch die Probe von den Heizzonen ebenso am Rand realisiert werden muss, um verzerrte Wärmeströme zu vermeiden. Die Leistung der drei Heizzonen beträgt jeweils 5 kW. Für jede Heizzone ist ein Regelthermoelement vorgesehen, das den Istwert wiedergibt. Durch die Vorgabe unterschiedlicher Sollwerte für die drei Heizzonen konnte die Anforderung eines analogen Temperaturgradienten am Rand der Probe mit Erfolg im Normaldruck- sowie im Vakuumbetrieb eingehalten werden. Jedoch ist es im Überdruckbetrieb nicht gelungen, durch die eingebauten drei Zonen der Schutzheizung diese Anforderung zu erfüllen. Durch die verstärkte Konvektion misst das Thermoelement in der unteren Zone eine niedrigere Temperatur als die Temperaturvorgabe durch den Sollwert. Der Regler erhöht dadurch die eingesetzte Leistung für diese Zone, wodurch Wärme wiederum aufgrund von Konvektion in axialer Richtung nach oben transportiert wird. Als Folge davon kommt es zu einer erhöhten Temperaturdifferenz am Rand der Probe. Außerdem erreicht die untere Heizzone ihre obere Leistungsgrenze, wohingegen die abgegebene Leistung in der oberen Heizzone minimal ist. Die zusätzliche Dämmung zwischen den Heizzonen und der Plattenanordnung verringert diesen Effekt - wie oben erläutert - deutlich. Allerdings zeigt sich, dass mit steigendem Druck dieser Effekt in dem verbliebenen Spalt (10 mm) zwischen Heizzonen und Plattenanordnung sogar noch verstärkt auftritt. Hier ist ein verändertes Konzept für die Verteilung der Heizleistung in den Schutzheizungsringen gefragt. Dessen Realisierung für den Überdruckbetrieb ist aber sehr kostenintensiv und benötigt vielfältige Untersuchungen und Berechnungen der verschiedenen Varianten im Vorfeld. Dieses war in dem abgeschlossenen Vorhaben aus zeitlichen und Kostengründen nicht mehr möglich.

結果 (中文) 1:

保护加热区外加热环集成在测量仪器中的有该任务以阻止侧向热流在边缘的样品，从而减少测量误差。因为加热区横跨其尺寸板建设的高度，它是重要的是建立一个根据温度梯度通过样品的温度梯度。这意味着，温差必须实现由 50 K 样品加热区的边缘，避免扭曲的热量流动。三个加热区的功率为 5 千瓦。规则的热电偶被提供每个加热区，反映了实际价值。通过设置不同的设定值，三个加热区，需要模拟的温度梯度，边上的大气压力，以及在真空操作的成功样本能够得到尊重。但还没有成功在救灾行动中，内置三个区域的保护加热以满足此要求。通过增加对流，热电偶在底部区域措施比温度设置较低的温度的设定值。该控制器，从而增加该区域的就业的权力热量是反过来运向上由于对流在轴向方向。因此，它来到边上的样品增加的温度差异。此外，较低的加热区达到其上限，虽然是最小的中上部区域的输出。加热区与董事会安排额外的隔热降低这种效应 — — 如上文所解释 — — 清楚。但是，证明这种效应在加热区和小组安排之间的差距 （10 毫米） 发生更随压力增大而增大。在这里需要分布的加热功率加热环保护的改性的方法。其实现为救济行动是非常昂贵和提前需要多个调查和不同的变形计算。这已不再可能在已完成的项目时间和成本的原因。

結果 (中文) 2:

集成在所述外加热圈的测定装置Schutzheizzonen具有防止在样品的边缘横向热流动，由此减少测量误差的任务。由于加热区的尺寸在板组件的高度上延伸，它根据通过样品的温度梯度来建立温度梯度是重要的。这意味着，由样品50 K的温度差，必须通过加热区在边缘，以避免扭曲热流实现为好。三个加热区在每种情况下5千瓦存在的表现。对于每个加热区，一个控制热电偶设置，其表示的实际值。通过三个加热区选择不同的设定值，在样品的边缘的模拟温度梯度的要求得到满足，在正常的压力和真空操作的成功。然而，它没有成功地正压模式，通过保护的建三个区加热该要求满足。增加对流热电偶的温度高于由设定值下部区域的温度设定措施降低。控制器由此增加用于该区域，由此热量被依次在轴向向上的方向输送通过对流的功率。其结果是，存在在样品的边缘升高的温度差。此外，下部加热区达到功率的上限，而输出功率是在顶部加热区最小。加热区和板装置之间的附加绝缘降低这种效果 - 如以上所讨论 - 显著。然而，似乎有越来越大的压力在加热区和盘组件之间的剩余间隙（10mm）的这种效应发生，甚至加强。这里需要修改的方法在保护加热圈的热量分布。它的实现过压操作非常昂贵，并且需要大量的测试和变种的不同计算提前。这是在完成的项目不再可能由于时间和成本的原因。

結果 (中文) 3:

在测量设备中的集成schutzheizzonen外heizungsring横向热流的任务，在样品的边缘，从而防止减少测量误差。由于其尺寸的加热区的高度plattenaufbaus），重要的是有一个温度梯度与温度梯度的样品生产。这意味着，一个温差50 K的样品和从加热区的边缘必须实现，以避免扭曲的热流。性能的三个加热区，分别为5千瓦。每个加热区是提供了一个regelthermoelement，这实际反映。通过预设的设定值不同的三个加热区的温度梯度可以要求一个模拟样品在成功的边缘，并在常压vakuumbetrieb得到遵守。然而，在überdruckbetrieb未能通过内置的三区schutzheizung为了满足这一需求。通过增强的对流区中的热电偶测量的较低的温度下比temperaturvorgabe通过设定点。控制器的性能提高使用这些区域由于热对流，从而导致在轴向方向向上输送。因此，有一个升高的温度在样品的边缘。此外，它的实现上下加热区，而在加热区的辐射性能上是最小的。额外的绝缘层之间的加热区和降低plattenanordnung如上这些效应明显。然而，随着这一效应在剩余压力的缝隙之间的加热区（10毫米）和plattenanordnung甚至加强外观。这里是一个新概念的热分布在schutzheizungsringen问。为实现überdruckbetrieb是非常昂贵的，但所需的各种研究和计算不同类型前陆盆地。这是在完成项目的时间和成本的限制，不可能的。